承台钢模板计算书

承台钢模板计算书——————复核：——————审批：——————2023年三月目录1、工程简介错误!未定义书签。、工程概况错误!未定义书签。、模板构造形式错误!未定义书签。2、设计相关参数选定错误!未定义书签。、计算目的错误!未定义书签。、计算依据错误!未定义书签。、主要掌握计算参数错误!未定义书签。、设计技术参数及相关荷载大小选定错误!未定义书签。、荷载类型错误!未定义书签。、荷载组合错误!未定义书签。、计算方法、模式错误!未定义书签。3、模板构造计算错误!未定义书签。模板构造传力路线说明错误!未定义书签。面板计算错误!未定义书签。竖肋计算错误!未定义书签。横肋计算错误!未定义书签。龙骨计算错误!未定义书签。对拉拉杆计算错误!未定义书签。模板底部限位受力错误!未定义书签。模板外侧斜撑计算错误!未定义书签。4、模板抗倾覆计算错误!未定义书签。5、计算结果汇总错误!未定义书签。6、结论错误!未定义书签。承台钢模板计算书1、工程简介、工程概况7.57.53.0m(长宽高筑速度约1m/h，初凝时间约12小时。、模板构造形式4M20375~400mm；横肋及各500mm；沿承台高度方向设三2[25a〔背楞1000mm，1950mm。模板构造布置图如下图。20232023150020232023侧视000500010003000100510520231500BZ-CT-01BZ-CT-0220231500BZ-CT-01BZ-CT-0205200005500005500005500005500052023005520051500角模0000600210090501005705010090021006180019501950180075002、设计相关参数选定、计算目的一步制定公司桥涵构造物模板通用图集，推行模板设计标准化工作供给根底资料。、计算依据《钢构造设计标准》GB50017-2023；《大路桥涵施工技术标准》JTG/TF50-2023.《混凝土构造工程施工及验收标准》GB50204《建筑构造静力计算手册》、主要掌握计算参数Q235据钢材厚度按下表承受。

2-1钢材强度设计值强度设计值强度设计值钢材抗拉、抗压和抗弯抗剪端面承压构件钢号厚度ffvfcemmMPaMPaMPa≤16215125Q235＞16~40＞40~60205200120115325＞60~100190110得超过以下允许值：构造外表外露模板，挠度为模板构件跨度的1/400；构造外表隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1/250；支架受载后挠曲的杆件〔横梁、纵梁1/400；1.5mm，L/500，B/500〔B模板在自重和风荷载等作用下的抗倾覆系数稳定性系数不小于。、设计技术参数及相关荷载大小选定、荷载类型承台模板混凝土侧压力1依照《混凝土构造工程施工及验收标准》〔GB50204〕承受内部振捣时，浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力为：1

tc0

V1/20.2225.0121.01.152

79KPa1FH20375KPa2c12F75KPa3m。模板强度计算时将混凝土侧压力乘以倍荷载系数，进展加载计算。1.2F1.27590KPa其他荷载计算Fq

2KPa，模板强度计算时乘以倍荷载系数，进展加载计算。1.4Fq

1.422.8KPa风荷载F0.5KPa，风荷载乘以倍荷载系数，进展计算。f1.4Ff

1.40.50.7KPa、荷载组合3规定进展组合。荷载组合模板、支架构造类别强度计算荷载组合模板、支架构造类别强度计算刚度计算梁、板的底模板及支撑架、支架等1+2+3+4+7+81+2+7+8缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板等侧模板4+55根底、墩台等厚大构造物的侧模板根底、墩台等厚大构造物的侧模板5+65模板、支架自重；浇筑混凝土、钢筋、预应力筋或其他圬工构造物的重力；施工人员及施工设备、施工材料荷载；振捣混凝土时产生的振动荷载；浇筑混凝土对模板侧面的压力；混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载；物的撞击力；2-1qqqF=4KPaqF=75mF=4KPaqF=75003=h图承台模板荷载计算示意图、计算方法、模式Q235材，模板构造自重分项系数取〔，砼侧面压力作用效应分项系数取，砼振捣荷载作用效应分项系数取，风荷载作用效应分项系数,取。3、模板构造计算模板构造传力路线说明依据模板受力状态，模板构造传力路线为：砼侧面压力、振捣荷载砼侧面压力、振捣荷载面板竖肋、横肋龙骨对拉拉杆模板底板限位装置砼侧压力传递给拉杆的拉力值一样，方向相反，模板形成自平衡体系。保持平衡。面板计算400mm500mml/lx

400/5000.8，查《建筑构造静力计算手册》表4-4，模板面板最大挠度计算系数为，刚度计算时荷载取值q1

F75KPa，面板单位宽度刚度值：Eh32.110563B41.5105Nmm4.15KNmc12(12)12(10.32)E―弹性模量；h―板厚；―泊桑比。模板面板最大变形值为：ql475.00.44f0.001821Bc

0.0018210000.8mm4.15

1.5mm模板面板最大弯矩计算系数为，强度计算时荷载取值：q1.2F1.4F2

1.2751.42.092.8KPa，模板面板最大弯矩为：M0.0271ql20.027192.80.420.4KNmX2模板面板最大弯曲应力为：MX

0.41061

167MPaf215MPaW400626模板面板刚度与强度均满足施工要求。竖肋计算竖肋简化为支撑在龙骨上的连续梁，竖肋最大间距s=400mm=，其刚度计算q1

Fs750.430KN/mq1.2F1.4F2

s92.80.437.12KN/m。加竖向约束，按连续梁模型建模计算。竖肋最大变形发生在其次道和第三道龙骨间跨中位置，最大变形fl/5001000/5002mm，竖肋刚度计算加载及变形图如下图。图竖肋刚度计算加载及变形图〔单位：mm〕竖肋最大组合应力为，最大剪应力为MPa，其组合应力图见图，剪力图见。图竖肋强度计算加载及组合应力图〔单位：MPa〕

图竖肋强度计算加载及剪应力图〔单位：MPa〕400mm，横肋qFs750.537.5KN/m，其强度计算时荷载取值1q1.2F1.4F2

s92.80.546.4KN/m。模板横肋截面惯性矩：bh3101003I1212

833333.3mm4横肋最大变形：5ql4537.50.54103f10.17mm

500/5001.0mm384EI384210106833333.31012横肋最大弯矩为：11M8q2l2846.40.521.45KNm横肋最大弯曲应力为：

1.451061

87.0MPaf215MPaW1010026横肋最大剪力为：11Vql22

246.40.511.6KN横肋最大剪应力为：VS

4411.6103

15.5MPaf

125MPaVIb3A310100模板横肋刚度与强度均满足施工要求。龙骨计算V龙骨简化为支撑在拉杆上的连续梁，龙骨间距s=1000mm=1m，按偏于保守计qFs75175KN/m，其强度计算时荷载取值1q1.2F1.4F2

s92.8192.8KN/m。约束，按连续梁模型建模计算。龙骨最大变形fl/4001800/4004.5mm，龙骨刚度计算加载及变形图如下图。图龙骨刚度计算加载及变形图〔单位：mm〕龙骨最大组合应力为，最大剪应力为MPa，其组合应力图见图，剪力图见。图龙骨强度计算加载及组合应力图〔单位：MPa〕图龙骨强度计算加载及剪应力图〔单位：MPa〕龙骨拉杆位置最大支撑反力为，其反力图见图。图龙骨支撑反力图〔单位：KN〕对拉拉杆计算FA

162.310313221

201.8MPafsk

235MPa，满足要求。4模板底部限位受力单根竖肋底部位置支撑反力为，其反力图见图。图竖肋支撑反力图〔单位：KN〕底部采用预埋在垫层中的φ22圆钢进展限位，钢筋剪切应力4F3A

44.51031

15.8MPa，满足要求。32224模板外侧斜撑计算模板一侧的风荷载为1.4FA1.40.537.515.8KN，另外考虑两侧砼浇f150cmFHAc

225.00.50.57.523.4KN，两个压力的和15.823.439.2KN，由模板外侧斜撑承受。斜撑上撑在最上层龙骨上，上端距地面高度，与地面成45°角，一侧承台NFNF39.2cos45/213.9KNMFL13.93.5449.1KNm2I20a，A7120mm2，弯截面积W474000mm3，强轴盘旋半径i81.6mm，弱轴盘旋半径xi54.0mm，b1.05。y计算长度l3540mm，长度系数u1，强轴长细比x

ulix

1354081.6

43，轴心受压稳定系数x系数0.774。y

0.887；弱轴长细比y

uliy

1354054.0

66，轴心受压稳定N

2EA22.11057120”7256103N7256KN，斜撑轴向压Ex1.121.1432N=，弯矩M49.1KNm。弯矩平面内稳定性：xNmxMxxAW(10.8N)13.9103

N”Ex1.049.11060.88771201.05474000(10.82.298.8101.0MPaf215MPa弯矩平面外稳定性：NtxMx

13.9)7256Ayb13.9103

0.71.049.11060.77471201.04740002.572